電子設備雷擊浪涌抗擾度試驗的國家標準為GB/T17626.5（等同于國際標準IEC61000-4-5 ）。 標準主要是模擬間接雷擊產(chǎn)生的各種情況： （1）雷電擊中外部線(xiàn)路，有大量電流流入外部線(xiàn)路或接地電阻，因而產(chǎn)生的干擾電壓。 （2）間接雷擊（如云層間或云層內的雷擊）在外部線(xiàn)路上感應出電壓和電流。 （3）雷電擊中線(xiàn)路鄰近物體，在其周?chē)⒌膹姶箅姶艌?chǎng)，在外部線(xiàn)路上感應出電壓。 （4）雷電擊中鄰近地面，地電流通過(guò)公共接地系統時(shí)所引進(jìn)的干擾。標準除了模擬雷擊外，還模擬變電所等場(chǎng)合，因開(kāi)關(guān)動(dòng)作而引進(jìn)的干擾（開(kāi)關(guān)切換時(shí)引起電壓瞬變），如：
（1）主電源系統切換時(shí)產(chǎn)生的干擾（如電容器組的切換）。 （2）同一電網(wǎng)，在靠近設備附近的一些較小開(kāi)關(guān)跳動(dòng)時(shí)的干擾。 （4）各種系統性的故障，如設備接地網(wǎng)絡(luò )或接地系統間的短路和飛弧故障。
一種是雷擊在電源線(xiàn)上感應生產(chǎn)的波形；另一種是在通信線(xiàn)路上感應產(chǎn)生的波形。
這兩種線(xiàn)路都屬于空架線(xiàn)，但線(xiàn)路的阻抗各不相同：在電源線(xiàn)上感應產(chǎn)生的浪涌波形比較窄一些（50uS），前沿要陡一些（1.2uS）；而在通信線(xiàn)上感應產(chǎn)生的浪涌波形比較寬一些，但前沿要緩一些。后面我們主要以雷擊在電源線(xiàn)上感應生產(chǎn)的波形來(lái)對電路進(jìn)行分析，同時(shí)也對通信線(xiàn)路的防雷技術(shù)進(jìn)行簡(jiǎn)單介紹。
上圖是模擬雷電擊到配電設備時(shí)，在輸電線(xiàn)路中感應產(chǎn)生的浪涌電壓，或雷電落地后雷電流通過(guò)公共地電阻產(chǎn)生的反擊高壓，的脈沖產(chǎn)生電路。4kV時(shí)的單脈沖能量為100焦耳。
圖中Cs是儲能電容（大約為10uF，相當于雷云電容）；Rs為脈沖持續時(shí)間形成電阻（放電曲線(xiàn)形成電阻）；
雷擊浪涌抗擾度試驗對不同產(chǎn)品有不同的參數要求，上圖中的參數可根據產(chǎn)品標準要求不同，稍有改動(dòng)。
（1）開(kāi)路輸出電壓：0.5～6kV，分5等級輸出，*后**由用戶(hù)與制造商協(xié)商確定；（2）短路輸出電流：0.25～2kA，供不同等級試驗用;（3）內阻：2 歐姆，附加電阻10、12、40、42歐姆，供其它不同等級試驗用；（4）浪涌輸出極性：正/負；浪涌輸出與電源同步時(shí)，移相0～360度；3級：普通的電磁騷擾環(huán)境、對設備未規定特殊安裝要求，如工業(yè)性的工作場(chǎng)所；4級：受?chē)乐仳}擾的環(huán)境，如民用空架線(xiàn)、未加保護的高壓變電所。圖中18uF電容，可根據嚴酷等級不同，選擇數值也可不同，但大到一定值之后，基本上就沒(méi)有太大意義。
10歐姆電阻以及9uF電容，可根據嚴酷等級不同，選擇數值也不同，電阻*小值可選為0歐姆（美國標準就是這樣）， 9uF電容也可以選得很大，但大到一定值之后，基本上就沒(méi)有太大意義。
防浪涌設計時(shí)，假定共模與差模這兩部分是彼此獨立的。然而，這兩部分并非真正獨立，因為共模扼流圈可以提供相當大的差模電感。這部分差模電感可由分立的差模電感來(lái)模擬。
為了利用差模電感，在設計過(guò)程中，共模與差模不應同時(shí)進(jìn)行，而應該按照一定的順序來(lái)做。首先，應該測量共模噪聲并將其濾除掉。采用差模抑制網(wǎng)絡(luò )（Differential Mode Rejection Network），可以將差模成分消除，因此就可以直接測量共模噪聲了。如果設計的共模濾波器要同時(shí)使差模噪聲不超過(guò)允許范圍，那么就應測量共模與差模的混合噪聲。因為已知共模成分在噪聲容限以下，因此超標的僅是差模成分，可用共模濾波器的差模漏感來(lái)衰減。對于低功率電源系統，共模扼流圈的差模電感足以解決差模輻射問(wèn)題，因為差模輻射的源阻抗較小，因此只有極少量的電感是有效的。
對4000Vp以下的浪涌電壓進(jìn)行抑制，一般只需采用LC電路進(jìn)行限流和平滑濾波，把脈沖信號盡量壓低到2~3倍脈沖信號平均值的水平即可。由于L1、L2有50周電網(wǎng)電流流過(guò)，電感很容易飽和，因此，L1、L2一般都采用一種漏感很大的共模電感。
用在交流，直流的都有，通常我們在電源EMI濾波器，開(kāi)關(guān)電源中常見(jiàn)到，而直流側少見(jiàn)，在汽車(chē)電子中能夠看到用在直流側。
加入共模電感是為了消除并行線(xiàn)路上的共模干擾（有兩線(xiàn)的，也有多線(xiàn)的）。由于電路上兩線(xiàn)阻抗的不平衡，共模干擾*終體現在差模上。用差模濾波方法很難濾除。
共模電感到底需要用在哪。共模干擾通常是電磁輻射，空間耦合過(guò)來(lái)的，那么無(wú)論是交流還是直流，你有長(cháng)線(xiàn)傳輸，就涉及到共 模濾波就得加共模電感。例如：USB線(xiàn)好多就在線(xiàn)上加磁環(huán)。 開(kāi)關(guān)電源入口，交流電是遠距離傳輸過(guò)來(lái)的，就需要加。通常直流側不需要遠傳就不需要加了。沒(méi)有共模干擾，加了就是浪費，對電路沒(méi)有增益。 電源濾波器的設計通?？蓮墓材：筒钅煞矫鎭?lái)考慮。共模濾波器*重要的部分就是共模扼流圈，與差模扼流圈相比，共模扼流圈的一個(gè)顯著(zhù)優(yōu)點(diǎn)在于它的電感值極高，而且體積又小，設計共模扼流圈時(shí)要考慮的一個(gè)重要問(wèn)題是它的漏感，也就是差模電感。通常，計算漏感的辦法是假定它為共模電感的1%，實(shí)際上漏感為共模電感的0.5% ～4%之間。在設計*優(yōu)性能的扼流圈時(shí)，這個(gè)誤差的影響可能是不容忽視的。
漏感的重要性
漏感是如何形成的呢？緊密繞制，且繞滿(mǎn)一周的環(huán)形線(xiàn)圈，即使沒(méi)有磁芯，其所有磁通都集中在線(xiàn)圈“芯”內。但是，如果環(huán)形線(xiàn)圈沒(méi)有繞滿(mǎn)一周，或者繞制不緊密，那么磁通就會(huì )從芯中泄漏出來(lái)。這種效應與線(xiàn)匝間的相對距離和螺旋管芯體的磁導率成正比。共模扼流圈有兩個(gè)繞組，這兩個(gè)繞組被設計成使它們所流過(guò)的電流沿線(xiàn)圈芯傳導時(shí)方向相反，從而使磁場(chǎng)為0。如果為了**起見(jiàn)，芯體上的線(xiàn)圈不是雙線(xiàn)繞制，這樣兩個(gè)繞組之間就有相當大的間隙，自然就引起磁通“泄漏”，這即是說(shuō)，磁場(chǎng)在所關(guān)心的各個(gè)點(diǎn)上并非真正為0。共模扼流圈的漏感是差模電感。事實(shí)上，與差模有關(guān)的磁通必須在某點(diǎn)上離開(kāi)芯體，換句話(huà)說(shuō)，磁通在芯體外部形成閉合回路，而不僅僅只局限在環(huán)形芯體內。
一般CX電容可承受4000Vp的差模浪涌電壓沖擊，CY電容可承受5000Vp的共模電壓沖擊。正確選擇L1、L2和CX2、CY參數的大小，就可以抑制4000Vp以下的共模和差模浪涌電壓。但如果兩個(gè)CY電容是安裝在整機線(xiàn)路之中，其總容量不能超過(guò)5000P，如要抑制浪涌電壓超過(guò)4000Vp，還需選用耐壓更高的電容器，以及帶限幅功能的浪涌抑制電路。
所謂抑制，只不過(guò)是把尖峰脈沖的幅度降低了一些，然后把其轉換成另一個(gè)脈沖寬度相對比較寬，幅度較為平坦的波形輸出，但其能量基本沒(méi)有改變。
兩個(gè)CY電容的容量一般都很小，存儲的能量有限，其對共模抑制的作用并不很大，因此，對共模浪涌抑制主要靠電感L1和L2，但由于L1、L2的電感量也受到體積和成本的限制，一般也難以做得很大，所以上面電路對雷電共模浪涌電壓抑制作用很有限。
圖（a）中L1與CY1、 L2與CY2，分別對兩路共模浪涌電壓進(jìn)行抑制，計算時(shí)只需計算其中一路即可。?對L1進(jìn)行**計算，須要求解一組2階微分方程，結果表明：電容充電是按正弦曲線(xiàn)進(jìn)行，放電是按余弦曲線(xiàn)進(jìn)行。但此計算方法比較復雜，這里采用比較簡(jiǎn)單的方法。
假說(shuō)，共模信號是一個(gè)幅度為Up、寬度為τ的方波，以及CY電容兩端的電壓為Uc，測流過(guò)電感的電流為一寬度等于2τ的鋸齒波：
上面公式是計算共模浪涌抑制電路中電感L和電容CY參數的計算公式，式中，Uc為CY電容兩端的電壓，也是浪涌抑制電路的輸出電壓，?Uc為CY電容兩端的電壓變化量，但由于雷電脈沖的周期很長(cháng)，占空比很小，可以認為Uc = ?Uc，Up為共模浪涌脈沖的峰值，q為CY電容存儲的電荷，τ為共模浪涌脈沖的寬度，L為電感，C為電容。
根據上面公式，假設浪涌峰值電壓Up=4000Vp，電容C=2500p，浪涌抑制電路的輸出電壓Uc=2000Vp，則需要電感L的數值為1H。顯然這個(gè)數值非常大，在實(shí)際中很難實(shí)現，所以上面電路對雷電共模抑制的能力很有限，此電路還需進(jìn)一步改進(jìn)。
差模浪涌電壓抑制，主要是靠圖中的濾波電感L1、L2 ，和濾波電容CX ，L1、L2濾波電感和CX濾波電容等參數的選擇，同樣可以用下面公式來(lái)進(jìn)行計算。 但上式中的L應該等于L1和L2兩個(gè)濾波電感之和，C=CX，Uc等于差模抑制輸出電壓。一般，差模抑制輸出電壓應不大于600Vp，因為很多半導體器件和電容的*大耐壓都在此電壓附近，并且，經(jīng)過(guò)L1和L2兩個(gè)濾波電感以及CX電容濾波之后，雷電差模浪涌電壓的幅度雖然降低了，但能量基本上沒(méi)有降低，因為經(jīng)過(guò)濾波之后，脈沖寬度會(huì )增加，一旦器件被擊穿，大部分都無(wú)法恢復到原來(lái)的狀態(tài)。
根據上面公式，假設浪涌峰值電壓Up=4000Vp，脈沖寬度為50uS，差模浪涌抑制電路的輸出電壓Uc=600Vp，則需要LC的數值為14mH×uF。顯然，這個(gè)數值對于一般電子產(chǎn)品的浪涌抑制電路來(lái)說(shuō)還是比較大的，相比之下，增加電感量要比增加電容量更有利，因此*好選用一種有3個(gè)窗口、用矽鋼片作鐵芯，電感量相對較大（大于20mH）的電感作為浪涌電感，這種電感共模和差模電感量都很大，并且不容易飽和。 順便指出，整流電路后面的電解濾波電容，同樣也具有抑制浪涌脈沖的功能，如果把此功能也算上，其輸出電壓Uc就不能選600Vp，而只能選為電容器的*高耐壓Ur（400Vp）。
避雷器件主要有陶瓷氣體放電管、氧化鋅壓敏電阻、半導體閘流管（TVS）、浪涌抑制電感線(xiàn)圈、X類(lèi)浪涌抑制電容等，各種器件要組合使用。
氣體放電管的種類(lèi)很多，放電電流一般都很大，可達數十kA，放電電壓比較高，放電管從點(diǎn)火到放電需要一定的時(shí)間，并且存在殘存電壓，性能不太穩定；氧化鋅壓敏電阻伏安特性比較好，但受功率的限制，電流相對比放電管小，多次被雷電過(guò)流擊穿后，擊穿電壓值會(huì )下降，甚至會(huì )失效；半導體TVS管伏安特性*好，但功率一般都很小，成本比較高；浪涌抑制線(xiàn)圈是*基本的防雷器件，為防流過(guò)電網(wǎng)交流電飽和，必須選用三窗口鐵芯；X電容也是必須的，要選用容許紋波電流較大的電容。
氣體放電管指作過(guò)電壓保護用的避雷管或天線(xiàn)開(kāi)關(guān)管一類(lèi)，管內有二個(gè)或多個(gè)電極，充有一定量的惰性氣體。氣體放電管是一種間隙式的防雷保護元件，它用在通信系統的防雷保護。
放電管的工作原理是氣體間隙放電i當放電管兩極之間施加一定電壓時(shí)，便在極間產(chǎn)生不均勻電場(chǎng)：在此電場(chǎng)作用下，管內氣體開(kāi)始游離，當外加電壓增大到使極間場(chǎng)強超過(guò)氣體的絕緣強度時(shí)，兩極之間的間隙將放電擊穿，由原來(lái)的絕緣狀態(tài)轉化為導電狀態(tài)，導通后放電管兩極之間的電壓維持在放電弧道所決定的殘壓水平，這種殘壓一般很低，從而使得與放電管并聯(lián)的電子設備免受過(guò)電壓的損壞。
氣體放電管有的是以玻璃作為管子的封裝外殼．也有的用陶瓷作為封裝外殼，放電管內充入電氣性能穩定的惰性氣體（如氬氣和氖氣等），常用放電管的放電電極一般為兩個(gè)、三個(gè)，電極之間由惰性氣體隔開(kāi)。按電極個(gè)數的設置來(lái)劃分，放電管可分為二極、三極放電管。
陶瓷二極放電管由純鐵電極、鎳鉻鈷合金帽、銀銅焊帽和陶瓷管體等主要部件構成。管內放電電極上涂覆有放射性氧化物，管體內壁也涂覆有放射性元素，用于改善放電特性。放電電極主要有桿形和杯形兩種結構，在桿形電極的放電管中，電極與管體壁之間還要加裝一個(gè)圓筒熱屏，該熱屏可以使陶瓷管體受熱趨于均勻，不致出現局部過(guò)熱而引起管斷裂。熱屏內也涂覆放射性氧化物，以進(jìn)一步減小放電分散性。在杯形電極的放電管中，杯口處裝有鉬網(wǎng)，杯內裝有銫元素，其作用也是減小放電分散性。
三極放電管也是由純鐵電極、鎳鉻鈷合金帽、銀銅焊帽和陶瓷管體等部件構成。與二極放電管不同，在三極放電管中增加了鎳鉻鈷合金圓筒，作為第三極，即接地電極。
